Evaluation of Acoustic Performance of Porous Asphalt Concrete
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摘要:
多孔沥青混合料的吸声性能对降低轮胎/路面噪声有重要影响，为此采用驻波管按1/3倍频对多孔沥青混合料（PAC）、沥青玛蹄脂碎石（SMA-13）和密级配沥青混合料（AC-13）的吸声频谱进行了测试，研究分析了级配类型、空隙率、试件厚度及表面纹理构造对混合料吸声性能的影响. 试验结果表明：PAC混合料的空隙率较大，其吸声频谱随频率呈先升后降的变化趋势，吸声性能远好于SMA-13和AC-13，并给出了吸声系数随连通空隙率的线性表达式；PAC的空隙率越高，公称最大粒径越大，平均吸声系数和峰值吸声系数均越大（降噪性能越好），吸声频谱的峰值频率越高；随着试件厚度减小，PAC的峰值吸声系数有所增大，吸声频谱峰值逐渐向高频方向移动，但平均吸声系数逐渐减小；SMA-13相比AC-13的平均吸声系数略大，同一PAC混合料试件的糙面接受声波相比光面接受声波时的平均吸声系数大13.9%，表面纹理构造也是影响PAC混合料吸声性能的重要因素. 空隙率、公称最大粒径和厚度的增加均有利于PAC混合料吸声性能提升，前两者更有益于吸收高频噪声，后者则有益于吸收低频噪声.
Abstract:The sound absorption performance of porous asphalt concrete has an important impact on reducing tire/pavement noise. The sound absorption coefficients of porous asphalt concrete (PAC), stone matrix asphalt (SMA-13) and a dense graded asphalt concrete (AC-13) are tested adopting the standing wave ratio method at one-third octave frequencies. The effects of several concrete properties are investigated; i.e., the grade distribution type, void content of the asphalt mixture, specimen thickness and surface texture. It is found that the sound absorption coefficients of PAC with a higher void content are much larger than those of SMA-13 and AC-13, and the sound absorption spectrum first increases and then decreases with the noise frequency increasing. The linear expressions of the sound absorption coefficient with the connected void content are proposed for asphalt mixture. A higher void content and larger maximum nominal particle size result in a larger peak and average value of the sound absorption coefficient (i.e., better noise reduction performance) for the PAC, with the peak value of the sound absorption spectrum gradually moving to a higher frequency. As the specimen thickness decreases, the average value of the sound absorption coefficient decreases for the PAC, and there is no obvious change in the peak value of the sound absorption coefficient whose corresponding frequency shifts to a high frequency gradually. For SMA-13 and AC-13 with similar void percentages, the peak and average value of the sound absorption coefficient of the former are slightly larger than those of the latter. For the same PAC specimen, the average value of the sound absorption coefficient measured using a rough-surface receiving incident sound wave is about 13.9% larger than that measured using a smooth-surface receiving sound wave, which indicates that the surface texture is an important factor affecting the sound absorption performance of the PAC. In summary, increases in the void content, maximum nominal particle size and thickness contribute to improving the sound absorption performance of the PAC. The two former factors are more beneficial to the absorption of high frequency noise, while the last factor is beneficial for the low frequency.
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Key words:
- porous asphalt concrete /
- pavement noise /
- impedance tube /
- sound absorption coefficient
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车辆高速运行时，强风作用对车辆安全性和舒适性的影响不容忽视. 为了保证车辆在强风作用下的安全性和舒适性，需要进行风-车-桥耦合振动分析，分析的基础是进行车辆气动特性的测试，明确车辆的抗风性能[1].
桥梁实际运营中，受到的来流并非完全垂直于桥轴线. 如，平潭海峡大桥的主要风向角（风与桥轴垂线的夹角）为10°～30°，大渡河大桥实测和数值模拟得到的风向角在45° 附近[2-3]. 在斜风作用时，桥轴线方向将有风速的分量，当车辆运动方向与此分量方向相同时，称为顺向斜风，反之称为逆向斜风. 通常，逆向斜风与车速合成后，会形成一个更小的风偏角（合成风速与桥轴线的夹角），可能对车辆的行车安全更不利[4]. 但车辆往返的概率相同，顺向斜风的作用也不容忽视.
车辆气动特性研究的风洞试验方法主要有两种类型：静止车辆模型[5-7]和移动车辆模型[8-10]. 采用风洞试验，李永乐等[11-12]研究了垂直来流作用下的列车-桥气动特性；韩艳等[13-14]研究了桥面汽车的横风气动特性，但试验中均采用垂直来流，且车辆静止；Suzuki等[15]研究了顺向斜风和逆向斜风作用下桥面车辆的横风气动特性，结果表明气动特性呈对称关系，但其车辆为列车的中间车，且车辆静止；田红旗[16]研究了列车（头车、中间车和尾车）的在顺向斜风和逆向斜风作用下的气动特性，结果表明，顺向斜风使列车空气阻力骤降，逆风使列车空气阻力增加. 由于结构的绕流对车辆气动特性有一定的影响，向活跃等[17]采用移动车辆模型风洞试验的方法，研究了逆向斜风作用下运动车辆的气动特性，并与垂直来流情况下运动车辆的气动特性进行了对比，结果表明风向对气动力系数有一定的影响.
综上，静止车辆模型风洞试验是一种较常用且较为成熟的方法，适用于定常气动力的测试，但对于桥面车辆在斜风及设置风屏障等特殊情况难以模拟真实的车辆与桥面相对运动. 而移动车辆模型风洞试验方法可较好地解决上述特殊问题，也能够更真实地得到车辆气动特性. 但现有的桥面车辆气动特性研究中，多是针对垂直来流情况[17]，对顺向斜风作用下移动车辆气动特性的研究相对较少.
为考察顺向斜风作用下移动车辆的气动特性，利用移动车辆模型风洞试验装置[17]，测试了顺向斜风作用下移动车辆的气动特性，讨论了风速、风向角、风屏障等因素对桥面车辆气动特性的影响.
1. 风洞试验
试验在西南交通大学的XNJD-3工业风洞中进行，风洞的长、宽、高分别为36.0、22.5、4.5 m，最大风速可达16.5 m/s. 移动车辆模型试验装置由直线模组、伺服电机、桥梁和车辆模型等组成. 直线模组最大长度为10 m，有效行程为9.71 m，最大运行速度为10 m/s，最大加速度为50 m/s2. 直线模组的宽、高均为80 mm，材料为高强铝合金，刚度较大，车辆模型较轻，运动时产生的挠度较小. 该装置的正视图、侧视图及安装中的照片如图1所示[17]. 图中：U为来流风速.
该装置中伺服电机直接安装于直线模组上，通过模组内的同步带驱动滑台移动. 天平安装于车辆模型内，一端与车辆模型连接，另一端采用U型连接件安装于滑台之上. 直线模组固定于支撑板上，该支撑板可调整高度. 直线模组的尺寸相对较大，只能内置于桥梁部. 为保证车辆与桥面的相对运动，桥面开槽设置于桥面中心，并将橡皮条安装于开口处，以减小桥面的开槽宽度.
由于试验车速较低，试验的雷诺数较低，为了减小雷诺数效应的影响，将客车简化为长方体车辆模型（图1），缩尺比为1/20，忽略了轮胎等的影响，同时车底简化为一平面，在模组调平后实测的车底与桥面间隙约为3.2 cm. 桥梁模型由简支梁桥梁断面简化而来，并忽略了桥面附属设施的影响（图1（b）），缩尺比同样为1/20. 桥面中心有一开槽，因此将桥梁模型分为两部分. 为了保证桥梁模型为刚性节段模型，通过焊接不锈钢方管，制成桥梁模型的骨架，然后在骨架上粘贴ABS板. 在安装过程中，首先将直线模组安装于支架之上，并调平；然后再分别安装桥梁的背风侧部分和迎风侧部分（图1（c）），桥梁模型与支架之间采用G型夹固定，以便在调整风偏角时安装和拆卸.
车辆模型气动特性测试采用美国ATI公司生产的六分量天平，型号为Gamma IP68. 受天平尺寸和缩尺模型内部空间大小的影响，量程较大的垂直天平底座方向只能设置在顺风向，天平测力点并未在车辆模型的形心处，横向和竖向距形心处的偏心分别为3.75 cm和0.70 cm (图1（b）). 测试时，天平数据传输导线将与车辆模型一起在桥面运动，为保证车辆模型运行的安全，风屏障仅设置在迎风侧. 由于本文采用的桥梁模型为简支梁桥断面，桥面常设置声屏障（相当于透风率为0的风屏障），加上多孔风屏障难以保证几何相似. 因此，采用透风率为0的风屏障来研究其对车辆气动特性的影响，实际中的高度h分别为2.5 m和3.0 m. 安装时采用L型角码固定风屏障（图1（c）），使用胶带粘结即可.
2. 数据处理
由于采用的车辆模型长度较短，气动力的三维效应明显. 定义车辆的五分力系数如式（1）所示，车辆的气动力示意如图2所示.
CD(α,β)=FzρU2zHL/2, CL(α,β)=FyρU2zHL/2, CMx(α,β)=MxρU2zB2L/2, CMy(α,β)=MyρU2zB2L/2, CMz(α,β)=MzρU2zB2L/2, 式中：CD、CL、
$C_{M_x} $ 、$C_{M_y} $ 、$C_{M_{\textit{z}}}$ 分别为侧向阻力系数、升力系数、倾覆力矩系数、摇头力矩系数和点头力矩系数；Fz、Fy、Mx、My、Mz分别为侧向阻力、升力、倾覆力矩、摇摆力矩和点头力矩；ρ为空气密度；H、B、L分别为车辆的高度、宽度和长度；Uz = Ucos α 为U在垂直于桥梁方向上的来流风速分量；α为风向角；β为风速U与车速V合成的风偏角，可表示为β=tan−1(UcosαV−Usinα). (2) 需要说明的是，式（2）为顺向风作用下风偏角，与逆向斜风作用时的风偏角相比有一定的差异.
U = 8 m/s，α = 30° 时车辆运动方向力Fx如图3所示，对图3（a）红色虚线框中气动力时程求功率谱，如图3（b）所示. 由图3（a）可知，车辆的运动过程具有较为明显的加速、平稳和减速特征，因此可根据运动方向的阻力来提取平稳段的数据，并进行平均处理，得到平稳段车辆的气动力. 车辆运动过程中，轨道不平顺等会引起车辆模型的振动，频谱分析得到振动频率约为17.3 Hz，噪声会影响运动过程中特征的识别. 为消除气动力中噪声成分的影响，在提取数据时对原始信号采用0～10 Hz的带通滤波器进行处理，滤波前后车辆的纵向阻力时程对比结果可参考文献[17-18]，由此可以看出，滤波后气动力时程也具有较好的平稳性，且能更好地区分车辆的运动过程，有利于截取平稳段数据进行分析处理. 此外，对原始信号和滤波后的数据作平均处理，可以得到不同风向角下的阻力系数，如图4所示，可以看出：滤波后平均这种数据处理方式对气动力系数影响相对较小，因此后续结果分析中的气动力系数均是基于对气动力时程滤波后再平均处理得到的.
3. 结果分析
3.1 风速的影响
为了研究风速对运动车辆气动特性的影响，分别针对8 m/s和10 m/s两种风速测试了不同车速条件下风向角为30°、无风屏障时车辆的气动力，得到移动车辆在不同风速下的五分力系数，如图5所示. 由图5可知：由于车辆为钝体模型，受雷诺数的影响较小，在不同风速、不同车速但风偏角相同时，车辆的侧向阻力系数、升力系数、摇头力矩系数和点头力矩系数吻合较好；虽然倾覆力矩系数有一定的差别，但其数值较小；这表明本文测试方法是可行的.
图 5 不同风速时的车辆五分力系数Figure 5. Five-component coefficients of vehicle in various wind speeds由图5还可以看出：侧向阻力系数、升力系数和点头力矩系数随着合成风偏角的增大而减小，但是倾覆力矩系数和摇头力矩系数随合成风偏角的增大而增大. 由于顺向斜风在车辆运动方向的分量存在，当有较高车速时仍将获得较小的风偏角，在风速和车速相同时，相比逆向斜风作用时的风偏角已明显增大，说明顺向斜风对行车安全是相对有利的. 此外，车辆气动特性并非以β = 90° 为对称轴，这与静止车辆模型试验[15]有一定的差异. 式（1）中的气动力系数是按垂直于车辆模型方向的风速来定义的，若按合成后的气动力系数来定义，则直接在式（1）的基础上乘以sin2 β即可.
3.2 风向的影响
为研究风向对运动车辆气动特性的影响，针对垂直来流（α = 0）和斜风来流（α = 30°）两种风向角工况，分别测试了不同车速条件下车辆的气动力，得到移动车辆在不同风向角时的五分力系数，结果如表1所示，此时风速为8 m/s，风向角为0时车辆的运动方向与斜风情况相同.
由表1可知，风偏角相同时，两种风向角条件下车辆的五分力系数有一定的差异. 其中，风偏角为60° 时，在斜风作用下两种风向角对应的车辆升力系数差异较为显著，随着风偏角的增加，升力系数间的差异变小，这可能是因为斜风作用下风偏角为60°时车速较高（车速为8 m/s）导致的.
表 1 不同风向时的车辆五分力系数Table 1. Five-component coefficients of vehicle under different wind directionsβ/(°) α/(°) CD CL $C_{M_x} $ $C_{M_y} $ $C_{M_{\textit{z}}}$ 60 0 1.46 −0.43 0.07 −0.38 −0.03 30 1.63 −0.04 −0.02 −0.49 0.13 75 0 1.25 −0.47 0.09 −0.21 −0.08 74 30 1.14 −0.33 0.05 −0.25 −0.03 85 0 1.26 −0.45 0.10 −0.05 −0.03 87 30 1.07 −0.40 0.08 −0.05 −0.01 此外，风向角α = 0，β > 60° 时，车辆的阻力系数、升力系数、倾覆力矩系数和点头力矩系数均变化较小. 摇头力矩系数随风偏角有一定变化，这可能是因为摇头方向的力矩作用点并非位于车辆的形心位置导致的. 结合图5，考虑顺向斜风的作用后（α = 30°），β > 60° 时，倾覆力矩系数和点头力矩系数的数值已较小，但车辆的阻力系数、升力系数和摇头力矩系数随风偏角仍有一定变化，这与垂直来流（α = 0）情况有较明显的区别.
3.3 风屏障的影响
为了减小车辆在大风区运行时受到的风荷载，常在线路两侧设置风屏障[19-20]. 为了研究风屏障高度对运动车辆气动特性的影响，分别针对无风屏障和高度风屏障h = 2.5，3.0 m，测试了不同车速条件下车辆的气动力，移动车辆的五分力系数如图6所示. 由于设置风屏障后车辆的气动力较小，所以设置U = 10 m/s，α = 30°.
图 6 不同风屏障高度时车辆的五分力系数Figure 6. Five-component coefficients of vehicle under different wind barrier heights由图6可见，设置风屏障后，车辆阻力系数、升力系数、倾覆力矩系数和摇头力矩系数均显著的降低，风屏障明显改变了车辆气动力系数随风偏角的变化规律. 由于风屏障透风率为0，受风屏障回流的影响，车辆的阻力系数变为负值，且车辆阻力系数的绝对值随风屏障高度增加而增加.
设置风屏障后升力系数和3个方向的力矩系数数值均较小，为进一步评价风屏障的设置对车辆阻力系数的影响，采用设置风屏障前后车辆阻力系数的比值来定义其变化率，如式（3）所示.
γD=CDWCD, (3) 式中：γD为设置风屏障后车辆阻力系数的变化率；CDW为设置风屏障后车辆的阻力系数.
γD = 0时车辆阻力系数为0，γD < 0表示气流绕过风屏障后对车辆施加负阻力.
图7给出了车辆阻力系数变化率随风偏角的变化规律. 由图7可见，车辆阻力系数变化率的绝对值随风屏障高度的增加而增加，随风偏角的增大而先增后减. 这表明设置风屏障后运动车辆阻力系数变化率在不同风偏角情况下是有所差异的. 由于车辆模型为钝体，雷诺数效应的影响有限，说明在顺向斜风作用下，风屏障后运动车辆阻力系数变化率在不同的车速和风速条件下是有差异的. 仅以静止车辆模型在垂直来流情况下来评价风屏障设置对车辆阻力系数变化率的影响是不全面的.
4. 结 论
采用移动车辆模型风洞试验装置，针对缩尺比为1/20的车辆和桥梁模型，测试了风向角为30° 时车辆顺向移动时的气动特性，讨论了风速、风向和风屏障等因素对桥面运动车辆气动特性的影响. 得出以下结论：
1） 风偏角相同时，车辆的侧向阻力系数、升力系数、摇头力矩系数和点头力矩系数在不同风速下吻合较好，表明本文的测试方法是可行的.
2） 侧向阻力系数、升力系数和点头力矩系数随着合成风偏角的增大而减小，倾覆力矩系数和摇头力矩系数随合成风偏角的增大而增大.
3） 车辆气动特性并非以风偏角90° 为对称轴. 风向不同时，相同风偏角情况下车辆的升力系数和阻力系数有一定差异，其中对升力系数的影响最大，考虑风向和车辆的运动方向是有必要的.
4） 风屏障能够有效的改善车辆的气动特性，且明显改变了气动力系数随风偏角的变化规律. 风屏障存在时阻力系数变为负值，且绝对值随风屏障高度增加而增加.
5） 设置风屏障后，车辆阻力系数的变化率受到风偏角、车速和风速等条件的影响，且考虑车辆运动是必要的.
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图 3 同一级配沥青混合料不同试件的吸声系数
Figure 3. Sound absorption coefficient of different specimens of the same gradation asphalt concrete
图 4 级配类型和空隙率对吸声系数的影响
Figure 4. Effect of gradation type and porosity on sound absorption coefficient spectra
图 5 最大公称粒径对吸声系数的影响
Figure 5. Effect of maximum nominal particle size on sound absorption coefficient spectra
图 6 沥青混合料吸声系数随连通空隙率的变化关系
Figure 6. Relationship between sound absorption coefficient of asphalt concrete and connected porosity
图 7 试件厚度对吸声系数的影响
Figure 7. Effect of specimen thickness on sound absorption coefficient spectra
图 8 表面纹理接收入射声波的情况
Figure 8. Condition of specimen surface texture receiving incident sound wave
图 9 表面纹理对吸声系数的影响
Figure 9. Effect of specimen surface texture on sound absorption coefficient spectra
图 10 不同级配沥青混合料的降噪水平
Figure 10. Noise reduction level of asphalt concrete with different gradations
表 1 不同沥青混合料的级配组成
Table 1. Gradation composition of different asphalt concrete
% 试件编号 通过筛孔（mm）的质量百分比 油石比 空隙率 连通空隙率 19.000 16.000 13.200 9.500 4.750 2.360 1.180 0.600 0.300 0.150 0.075 PAC-16 100.0 94.5 82.0 51.0 20.5 16.0 12.5 10.0 7.5 5.5 4.0 4.7 19.5 13.2 PAC-13a 100.0 100.0 95.0 69.0 26.5 20.5 15.5 11.0 8.0 6.0 4.0 4.8 16.7 8.9 PAC-13b 100.0 100.0 90.5 63.0 19.5 14.0 12.5 9.0 7.0 5.5 4.0 4.8 20.0 12.6 PAC-13c 100.0 100.0 86.0 52.0 15.5 13.0 10.5 8.0 6.0 5.0 4.0 4.7 23.1 17.3 PAC-10 100.0 100.0 100.0 90.0 39.0 13.0 9.0 7.0 6.0 5.0 4.0 4.9 19.8 10.1 PAC-5 100.0 100.0 100.0 100.0 88.0 30.0 18.0 12.0 9.0 7.0 5.0 5.1 19.4 8.2 SMA-13 100.0 100.0 95.0 62.5 27.0 20.5 19.0 16.0 13.0 12.0 10.0 6.1 3.9 0.6 AC-13 100.0 100.0 95.0 76.5 53.0 37.0 26.5 19.0 13.5 10.0 6.0 4.6 4.2 0.7 
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表 2 不同厚度下沥青混合料试样的平均吸声系数
Table 2. Average sound absorption coefficient of asphalt concrete samples with different thicknesses
试样厚度 厚度≈5.3 cm 厚度 ≈4.1 cm 厚度 ≈2.1 cm PAC-13b 0.2309 0.2101 0.1836 PAC-10 0.2018 0.1909 0.1718 PAC-5 0.1973 0.1855 0.1691
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[1] KIM D R. Burden of disease from environmental noise[R]. Copenhague (Dinamarca): World Health Organization Regional Office for Europe, 2011. [2] DAMIAN C, FOSALAU C. Sources of indoor noise and options to minimize adverse human health effect[J]. Engineering and Management Journal, 2011, 10(3): 393-400. [3] SYGNA K, AASVANG GM, AAMODT G, et al. Road traffic noise,sleep and mental health[J]. Environmental Research, 2014, 131: 17-24. doi: 10.1016/j.envres.2014.02.010 [4] FREITAS E F. The effect of time on the contribution of asphalt rubber mixtures to noise abatement[J]. Noise Control Engineering Journal, 2012, 60(1): 1-8. doi: 10.3397/1.3676311 [5] SANDBERG U, EJSMONT J A. Tyre/road noise reference book[M]. Sweden: [s.n.], 2002. [6] WINROTH J, KROPP W, HOEVER G, et al. Investigating generation mechanisms of tyre/road noise by speed exponent analysis[J]. Applied Acoustics, 2017, 115: 101-108. doi: 10.1016/j.apacoust.2016.08.027 [7] LIU M, HUANG X, XUE G. Effects of double layer porous asphalt pavement of urban streets on noise reduction[J]. International Journal of Sustainable Built Environment, 2016, 5: 183-196. doi: 10.1016/j.ijsbe.2016.02.001 [8] GARDZIEJCZYK W, JASKULA P, EJSMONT J A, et al. Investigation of acoustic properties of poroelastic asphalt mixtures in laboratory and field conditions[J]. Materials, 2021, 14: 2649. doi: 10.3390/ma14102649 [9] CHU L, FWA T F, TAN K H. Eveluation of wearing course mix designs on sound absorption improvement of porous asphalt pavement[J]. Construction and Building Materials, 2017, 141: 402-409. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2017.03.027 [10] KIM S K, PARK W J, LEE K H. Noise reduction capacity of a composite pavement system[J]. KSCE Journal of Civil Engineering, 2014, 18(6): 1664-1671. doi: 10.1007/s12205-014-0594-z [11] LIAO G, SAKHAEIFAR M S, HEITZMAN M, et al. The effects of pavement surface characteristics on tire/pavement noise[J]. Applied Acoustics, 2014, 76: 14-23. doi: 10.1016/j.apacoust.2013.07.012 [12] KRIVANEK V, PAVKOVA A, TOGEL M, et al. Cleaning low-noise surface as a basic condition for improving pavement’s axoustic absorption capability[J]. Arabian Journal for Science and Engineering, 2016, 41(2): 425-431. doi: 10.1007/s13369-015-1713-y [13] 杜功焕, 朱哲民, 龚秀芬. 声学基础[M]. 3版. 南京: 南京大学出版社, 2015: 131-150. [14] 王辉,董欣雨,邓乔,等. 沥青混合料吸声性能[J]. 建筑材料学报,2018,21(4): 634-638. doi: 10.3969/j.issn.1007-9629.2018.04.017WANG Hui, DONG Xinyu, DENG Qiao, et al. Sound absorption performance of asphalt mixutre[J]. Journal of Building Materials, 2018, 21(4): 634-638. doi: 10.3969/j.issn.1007-9629.2018.04.017 [15] 中国科学院声学研究所, 中国建筑科学院建筑物理研究所. 声学阻抗管中吸声系数和声阻抗的测量: GB/T 18696.1—2004 [S]. 北京: 中国国家标准化管理委员会, 2004. [16] VAITKUS A, RNDRIEJAUSKAS T, VOROBJOVAS V, et al. Asphalt waering course optimization for road traffic noise reduction[J]. Construction and Building Materials, 2017, 152: 345-356. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2017.06.130 [17] 王岚,唐宝利,邢永明. 大孔隙胶粉改性沥青混合料吸声特性试验研究[J]. 工程力学,2009,26(增刊1): 181-184.WANG Lan, TANG Baoli, XING Yongming. Experimental study on sound absorption of crumb rubber modified asphalt mixture with large porosity[J]. Engineering Mechnics, 2009, 26(S1): 181-184. [18] GARDZIEJCZYK W. The effect of time on acoustic durability of low noise pavements-the case studies in Poland[J]. Transportation Research Part D: Transport and Environment, 2016, 44: 93-104. doi: 10.1016/j.trd.2016.02.006 [19] 交通运输部公路科学研究院. 公路工程沥青及沥青混合料试验规程: JTG E20-2011 [S]. 北京: 中华人民共和国交通运输部, 2011. [20] 交通运输部公路科学研究院. 公路沥青路面施工技术规范: JTG F40-2004 [S]. 北京: 中华人民共和国交通运输部, 2004. [21] KNABBEN R M, TRICHES G, GERGES S N Y, et al. Evaluation of sound absorption capacity of asphalt mixtures[J]. Applied Acoustics, 2016, 114: 266-274. [22] BURATTI C, MORETTI E. Traffic noise pollution: spectra characteristics and windows sound insulation in laboratory and field measurements[J]. Journal of Environmental Science and Engineering, 2010, 4(12): 28-36. 期刊类型引用(2)
1. 周洪福，张卓婷，韦玉婷. 基于滑体自重效应的滑带土强度参数取值方法. 岩石力学与工程学报. 2022(05): 1045-1053 . 
百度学术2. 柳旻，夏玉云，杨晓鹏，王冉，郭天森，程泳祥. 老挝南俄四水电站边坡坝基F22断层工程特性研究及处理措施. 土工基础. 2022(05): 718-723 . 百度学术其他类型引用(3)
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