Experimental Investigation on Behavior of Rectangular Concrete-Filled Stainless Steel Tubular Stub Columns under Axial Loading
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摘要:
为了研究矩形不锈钢管混凝土短柱轴压承载力性能，对7组不同截面尺寸的矩形不锈钢管混凝土短柱进行轴压试验，得到了不同试件的破坏模式、荷载-位移曲线、荷载-横向应变曲线、荷载-纵向应变曲线、荷载-长宽比曲线，分析了矩形截面长宽比对试件承载力的影响. 研究结果表明：矩形不锈钢管混凝土短柱在轴向压力作用下，其典型破坏模式为试件局部向外屈曲破坏；在相同长宽比的情况下，壁厚由4 mm增加到6 mm时，试件承载力增加25%~57%；在相同壁厚的情况下，长宽比由1增加到2，试件承载力减小22%~30%；将本文试验数据与国内外普通碳钢钢管混凝土柱的相关规范和标准的计算结果进行对比分析，发现不锈钢管混凝土短柱轴压承载力较相同截面的普通碳钢钢管混凝土短柱承载力平均高出14%；通过数值拟合得到了轴压承载力计算公式，该计算公式能较好地预测矩形不锈钢管混凝土短柱轴压承载力.
Abstract:In order to study the axial compressive behavior of rectangular concrete-filled stainless steel tubular (CFSST) short columns, axial compression tests were conducted on seven groups of rectangular CFSST short columns with different cross-sectional sizes. The failure modes, load-displacement curves, load-circumferential strain curves, load-longitudinal strain curves, and load-cross-sectional aspect ratio curves of different specimens under axial compression were obtained. The influence of aspect ratio of the rectangular cross-section on the bearing capacity of the specimens was analyzed. The results show that the typical failure mode of rectangular CFSST short columns under axial compression was local outward buckling. Under the same aspect ratio, when the wall thickness of the specimens increases from 4 mm to 6 mm, the bearing capacity of the specimens increases by 25%–57%. With the fixed wall thickness, when the aspect ratio of specimens increases from 1 to 2, the bearing capacity decreases by 22%–30%. Comparison of the test results with the calculated results by relevant codes and standards indicates that the bearing capacity of CFSST stub columns is more than 14% higher than that of the concrete-filled conventional carbon steel tubular stub columns with the same section. Furthermore, a formula for calculating the axial compression bearing capacity is obtained by numerical fitting of the data obtained in this study and those from literature, which can well predict the bearing capacity of rectangular CFSST short columns.
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城市轨道交通具有运量大、节约环保、安全准时等特点. 截至2020年底，全国（不含港澳台）共有44个城市开通运营城市轨道交通线路233条，运营里程达7545.5公里，整体呈逐年上涨趋势. 目前城市轨道交通轨道结构主要采用现浇式，包括短枕式整体道床和长枕式整体道床：短轨枕式几何形位保持能力较差，施工精度较低；长枕式新旧混凝土接触面多，界面裂纹相对较多. 同时，现浇轨道结构均存在施工进度缓慢、混凝土质量控制难、作业环境恶劣、道床裂纹较多、维修困难、减振效果难以保证等诸多弊端[1-2].
为适应城市轨道交通的大规模建设，促进轨道结构技术创新，可结合国内高铁各类预制板式无砟轨道应用经验，引进并优化为适用于城市轨道交通的新型预制装配板式无砟轨道系统，解决目前现浇道床结构的各类缺点. 装配板式轨道相较于现浇式轨道具有七大优势：1） 工厂化预制质量更好、精度更高，在结构信息化方面优势明显；2） 机械化施工、现场拼装铺设轨道效率高、工期短；3） 施工占地小、城市交通压力小；4） 运营期间维修量少、可维修性好；5） 有减振需求时可快速实现减振升级改造；6） 能够应对我国即将到来的人力资源紧缺及人工成本持续提高的难题；7） 节能减排、降低能耗，能够有效降低施工对环境的污染. 此外，在轨道交通建设与运营中必须考虑减振问题，为最大限度减少振动造成对周围环境的影响，研发减振效果更好、结构更稳定的装配板式轨道十分必要[3-4].
目前已有部分学者对装配式轨道进行了相关研究. 李浩宇等[5]对城市轨道交通新型装配式无砟轨道的施工技术进行研究；冉丹丹等[6]对地铁装配式轨道板铺设的施工技术进行研究；李奇等[7]对装配式长型浮置板的静动力性能进行了研究；刘伟斌等[8-9]对城市轨道交通板式无砟轨道的设计应用进行相关研究；叶军等[10]对装配式轨道板的结构动力及减振特性进行研究；杨秀仁等[11]对城市轨道交通智能装配式减振轨道系统进行研究. 综上可知，既有针对城市轨道交通装配式轨道的研究主要集中在施工技术方面，对减振型装配式轨道设计研究相对较少，整体尚不够系统.
本文在系统总结分析装配式轨道设计需考虑因素的基础上，提出主要设计原则，并结合城市轨道交通减振需求，创新性提出一种减振型装配式无砟轨道设计方案，建立轨道动力分析模型和室内实尺试验模型，从理论和试验的角度对减振型装配式无砟轨道力学性能进行研究，以期为我国城市轨道交通减振型装配式无砟轨道结构设计提供参考.
1. 减振型装配式无砟轨道设计方案
1.1 设计原则
从既有城市轨道交通轨道结构运营实践来看，装配式轨道结构设计需考虑以下因素：
1） 小半径曲线适应性
城市轨道交通多运行在市区，受选线综合影响，小曲线半径较多，目前预制板式轨道结构在小半径曲线多利用扣件系统的调整量进行钢轨的圆矢度控制. 设计时需充分考虑针对小曲线应用需求，采用预制短板进行装配来适应线路调整，同时还需考虑外轨偏差、缓和曲线设置、轨道超高适应性等.
2） 施工吊装运输的便利性
城市轨道交通隧道地段铺设施工占比较大，预制轨道板尺寸及重量偏大时，在隧道内运输时需要专用吊装设备，洞内组装难度较大，施工效率偏低，平均铺设进度工效需进一步提升. 可在高速铁路轨道板设计尺寸参数等基础上进行优化调整，提高施工便利性和施工效率，兼顾施工质量与工效.
3） 桥上结构适应性
桥上铺设时需控制二期恒载，轨道结构长度需考虑温度效应. 对于露天路基地段及桥梁地段，轨道板运输及施工条件较好区域，轨道板长度可适当加长，进一步提高铺轨效率和轨道系统整体性能.
4） 减振区段适应性
城市轨道交通市区穿行，减振地段应用范围广泛，需充分考虑线路减振性能要求.
5） 排水适应性
受地下线盾构限界影响，现阶段预制板式轨道结构普遍采用双侧水沟，利用板两侧与隧道空隙设置排水沟，在小半径曲线地段内侧易造成排水沟尺寸较小，导致区间排水不畅，诱发相关病害. 可进一步优化轨道板结构尺寸，采用平板或框架板结构，适应中间排水与两侧排水应用需求.
6） 结构标准化
为进一步提升轨道建造经济性、降低轨道板制造费用，结合项目应用需求，考虑不同区段轨道板布置，通过优化结构尺寸及轨道板布置减少轨道板长度型号，形成标准化轨道板.
7） 运维便利性
城市轨道交通由于施工控制不佳或线路沉降超标，部分地段无法满足线路运营状态要求，需进行调整. 为降低对运营影响，需在天窗期实现单元板的切除、调运、更换、安装.
综合考虑上述因素，本文在城市轨道交通装配式无砟轨道设计时，主要遵循以下原则：1） 轨道结构简单、传力清晰，便于施工；2） 轨道结构各层匹配，无明显薄弱环节；3） 轨道结构采用工厂化制造、机械化施工，提高工程质量及施工工效；4） 具备较好的可维修性；5） 轨道结构减振实现方便且减振效果良好；6） 考虑一定的经济性；7） 充分考虑与相关工程的接口技术要求，系统设计.
1.2 设计方案
减振型装配式无砟轨道结构主要组成部件包括钢轨、扣件、预制轨道板、自密实混凝土层、减振垫、板间连接装配件、限位构件和基座等，如图1所示.
1） 钢轨及扣件
采用60 kg/m钢轨，材质为U75V. 采用无挡肩的DTVI2型扣件，如图2所示，扣件间距600 mm.
2） 轨道板
轨道板为工厂预制非预应力、单元分块式框架板结构. 板面设4对承轨台，板底设2排共14根门型筋，混凝土强度等级为C60. 轨道板分中间板和端板两种型式，中间标准轨道板宽2100 mm、厚200 mm、长2100 mm，端板长2200 mm. 板中间框架沿线路纵向长900 mm，沿横向宽800 mm，倒角半径200 mm. 框架板中间部分可作为排水沟检查使用，设置盖板作为疏散通道使用. 轨道板端部纵向预留2组共8根连接钢筋. 两块端板加上N块中间板通过板端连接钢筋和板间连接装配件装配形成较长的装配单元，如图3所示. 装配单元之间设100 mm伸缩缝，板端预埋接地端子.
3） 板间连接装配件
板间连接装配件为钢筋套筒，如图4所示. 板间连接装配件连接轨道板端外伸的连接钢筋装配形成一定长度的装配单元，形成的接头需符合《钢筋机械连接技术规程》[12]的Ⅰ级接头指标要求.
4） 自密实混凝土垫层
板下自密实混凝土垫层厚100 mm，强度等级为C40，起到调平、填充轨道板与下部基础的作用，如图5所示. 垫层宽度650 mm，与框架板两侧宽度相同，纵向与板长相同. 垫层内配置单层ϕ10钢筋网片，垫层混凝土浇筑施工时通过板一端向另一端进行灌注.
5） 减振垫
减振垫设置在自密实混凝土垫层与基座之间，可一定程度提高减振垫上部轨道结构的参振质量，提高减振效果. 减振垫采用聚氨酯发泡材料或者具有锥形突起结构的橡胶材料，减振层厚度为30 mm，减振垫刚度0.019 N/mm3.
6） 限位构件
限位构件现浇于装配单元中的中间板与中间板之间或中间板与端板之间，与自密实混凝土垫层共同浇筑形成整体. 限位构件分左右两块，如图6（a）所示，单块宽300 mm、长650 mm、高300 mm，起纵横向限位作用. 限位构件混凝土等级为C40，设钢筋笼，通过8根ϕ 20长540 mm的限位钢筋与下部混凝土基座相连，限位钢筋外包裹一层套筒，如图6（b）所示，钢筋可沿套筒长度方向自由伸缩，以此适应垂向减振的变形需求.
7） 基座
基座为现浇钢筋混凝土结构，混凝土强度等级为C40. 基座在限位构件位置植有限位钢筋，钢筋植入深度250 mm. 考虑到城市轨道交通曲线半径较小，超高较大，轨道结构超高通过基座实现.
总体来说，减振型装配式无砟轨道采用预制框架板型式，轨道板重量较轻，施工运输方便；板中框架可作为排水沟的观察孔和清理孔，盖上盖板还可作为疏散通道；单块轨道板在线路纵向上长度较短，对小曲线半径适应性较强；板与板之间通过装配形成较长的装配单元，结构施工精度高、整体性好、可靠性强，同时增加了轨道单元的整体长度，减振效果进一步加强；板端限位构件与自密实混凝土浇筑形成整体，限位能力强、稳定性能好；后期养护维修时，可通过解锁装配单元完成对轨道板单元的更换调整，可维修性较强.
2. 减振型装配式无砟轨道动力特性
结合轨道结构设计方案特点，建立可考虑新型装配式无砟轨道各结构层相互作用关系的车辆-轨道耦合动力分析模型，研究轨道结构在列车荷载作用下的动力特性.
2.1 新型装配式无砟轨道动力分析模型
基于车辆-轨道动力学耦合理论[13]，建立车辆-装配式无砟轨道空间耦合动力分析模型. 模型包括车辆、装配式无砟轨道、轮轨耦合、轨道不平顺共4个部分. 车辆采用整车模型，考虑车体和转向架的沉浮、横摆、点头、摇头、侧滚以及轮对的沉浮、摇头、横摆和侧滚共计31个自由度，车辆参数参照地铁B型车辆[14]. 新型装配式无砟轨道各组成部件的几何尺寸按设计取值，材料参数见表1.
表 1 轨道结构模型参数Table 1. Track structure model parameters部件 弹性模量/GPa 泊松比 密度/（kg·m−3） 钢轨 206.0 0.3 7800 轨道板 36.5 0.2 2500 混凝土垫层 34.0 0.2 2400 基座 34.0 0.2 2500 限位构件 34.0 0.2 2500 为更好反映各部件受力情况，钢轨、轨道板、板下自密实混凝土垫层、基座和限位构件均采用实体单元模拟. DTVI2型扣件采用三向非线性弹簧-阻尼单元模拟，考虑纵、横、垂3个方向的刚度，垂向刚度取30 kN/mm，切向静刚度取40 kN/mm[15]. 轨道板通过门型筋与自密实混凝土层相连，两界面采用绑定连接. 减振垫与自密实混凝土界面切向采用摩擦接触模拟，摩擦系数取0.6，法向采用硬接触模拟[16]，减振垫与基座界面采用绑定连接，减振垫刚度取0.019 N/mm3，以隧道地段为例，支撑刚度取1200 MPa/m[16-17]. 钢轨两端采用对称约束，轮轨间接触遵循Hertz非线性接触理论，轨道不平顺采用美国普通铁路的美国五级谱[18]. 综上，新型装配式无砟轨道车辆-轨道空间耦合动力有限元分析模型如图7所示.
2.2 轨道结构动力特性
行车速度100 km/h条件下，新型装配式无砟轨道的部分典型动力指标时程曲线如图8所示，系统动力响应汇总如表2、3所示.
表 2 车-轨动力响应统计Table 2. Statistics of vehicle-rail dynamic response动力响应指标 峰值 轮轨横向力/kN 5.457 轮轨垂向力/kN 73.115 脱轨系数 0.073 轮重减载率 0.108 表 3 系统动力响应统计Table 3. Statistics of system dynamic response项目 动力响应指标 峰值 车体 垂向加速度/（m·s−2） 0.429 横向加速度/（m·s−2） 0.285 钢轨 垂向加速度/（m·s−2） 190.380 垂向位移/mm 2.141 轨道板 垂向加速度/（m·s−2） 31.200 垂向位移/mm 0.812 混凝土垫层 垂向加速度/（m·s−2） 26.020 垂向位移/mm 0.761 基座 垂向加速度/（m·s−2） 1.160 垂向位移/mm 0.122 由图8和表2、3可知：新型装配式无砟轨道在行车速度100 km/h条件下，脱轨系数和轮重减载率最大分别为0.073、0.108，轮轨垂向力和横向力峰值分别为73.115 kN和5.457 kN，结果均未超限，满足行车安全要求；车体垂、横向加速度分别为0.429 m/s2和0.285 m/s2，满足《地铁设计规范》（GB 50157—2013）[19]垂向加速度az≤0.13g和横向加速度ay≤0.10g的行车安全性和乘坐舒适性指标要求；钢轨最大垂向位移为2.141 mm，轨道板垂向位移和自密实混凝土层相差不大，分别为0.812 mm和0.761 mm. 基座位移很小，约0.122 mm；钢轨、轨道板、自密实混凝土层和基座的振动加速度从上往下均有不同程度的衰减，垂向加速度峰值分别为190.380、31.200、26.020、1.160 m/s2.
综上可知，新型装配式无砟轨道结构在列车荷载作用下动力性能良好，满足行车安全性和舒适性要求.
3. 减振型装配式无砟轨道试验研究
借助试验室静动力加载装置以及落轴试验装置，对轨道结构进行静载试验、疲劳试验和落轴冲击试验，研究在静载、疲劳动载和落轴冲击载荷作用下，减振型装配式无砟轨道的力学性能，为新型装配板式无砟轨道的设计以及实际应用提供试验支撑. 减振型装配式无砟轨道实尺模型由3块轨道板（2块端板 + 1块中间板）组成，总长7.1 m. 现场部分测点布置如图9所示.
3.1 静载试验
轨道系统静载试验考虑的最大载荷为3Pj （Pj为列车静轮载，轴重17 t），包含规范推荐的设计垂向荷载2Pj. 从0加载至510 kN，在400 kN前每一级荷载为50 kN，在400 kN后每一级荷载为20 kN，记录每次载荷作用下轨道系统各测点的应变情况. 各级荷载作用下典型测点的混凝土应变变化曲线如图10所示，其中测点1、2分别位于轨道板横向两侧截面中间位置，测点3～6等间距分布于轨道板上表面板中位置.
由图10可知：各测点混凝土应变绝对值随荷载的增加整体呈线性增加趋势；在3Pj的静载作用下，轨道混凝土最大压应变为 −129.6 με，远小于混凝土极限应变值；在静载试验过程中轨道结构未出现开裂现象，减振型装配式轨道结构强度和刚度满足承载要求.
图11为各级荷载作用下轨道结构变形曲线. 由图11可知：各测点垂向位移均随着荷载的增大而增大，左、右两边钢轨最大垂向位移分别为2.44 mm和2.40 mm，轨道板两侧的最大垂向位移分别为1.32 mm和1.34 mm，数值相差不大，轨道结构两侧对称受力. 图12为加、卸载过程中钢轨位移变化曲线，由图12可知：在加载卸载过程中曲线总体平稳，未见位移的突变；卸载后基本没有残余位移，说明加载、卸载过程中轨道板主要处于弹性受力阶段，未出现较大的塑性变形，受力性能良好.
图 12 加载和卸载过程中钢轨位移变化曲线Figure 12. Rail displacement curves during loading and unloading3.2 疲劳试验
采用MTS疲劳试验机进行疲劳试验，疲劳荷载的上限按规范要求取为1.5Pj，疲劳荷载下限值按疲劳机最大加载能力的3%确定，即15 kN. 通过MTS作动器施加正弦荷载，加载频率为4 Hz，累计疲劳作用次数为200万次.
图13为钢轨和轨道板位移随疲劳试验次数变化曲线. 由图12可知：在1.5Pj的200万次疲劳荷载作用下，钢轨最大垂向位移为1.303 mm，轨道板最大垂向位移为0.843 mm；疲劳试验过程中，钢轨和轨道板位移在疲劳荷载作用下随疲劳次数的增加在一定范围内上下波动，200万次疲劳试验后钢轨最大垂向位移增加了0.180 mm，轨道板最大垂向位移增加了0.130 mm，整体变化量较小，表明装配式无砟轨道在经200万次疲劳荷载作用下的工作性能良好.
在疲劳试验过程中，轨道结构表面及层间界面未见肉眼可见裂缝，减振型装配式无砟轨道抵抗疲劳性能良好，新型装配式无砟轨道能够经受1.5Pj的疲劳荷载作用200万次的检验.
3.3 落锤冲击试验
采用力锤锤击法，分别测试一般地段和减振地段装配式无砟轨道结构在力锤脉冲荷载作用下的动力响应，对比分析轨道各部件在脉冲荷载作用下的Z振级，掌握减振型装配式无砟轨道振动传递特性和减振性能. 试验采用DFC-2型力锤，重量8 kg，力锤垂直下落高度为120 mm. 为避免轨道板纵向边界效应的影响，并且充分激发轨道板的垂向振动，将落锤点设置在轨道板板中截面.
力锤作用下一般地段和减振地段装配式无砟轨道基座垂向加速度1/3倍频程如图14所示.
由图14可知：减振型装配式无砟轨道具有显著的减振效果，频率为100～125 Hz，最大减振效果可达12.4 dB.
将力锤锤击试验工况下的轨道结构系统简化为单一激励输入的质量弹簧系统，分析力锤锤击激励输入与基座振动响应输出间的传递函数，对比一般地段与减振地段新型装配式无砟轨道传递函数幅值，如图15所示.
由图15可知：相比一般地段，减振地段的新型装配式无砟轨道可使力锤锤击激励与基座振动响应间的传递函数幅值大幅削减，减振型装配式无砟轨道减振效果较好；疲劳加载前、疲劳加载至100万次、200万次工况下的传递函数幅值曲线峰值起伏频率范围基本一致，表明轨道结构的减振特性经过疲劳加载后的稳定性较好.
4. 结 论
1） 减振型装配式无砟轨道结构在100 km/h的行车条件下，系统动力响应均在安全限值范围内，满足行车安全性和舒适性要求.
2） 轨道结构在静载试验过程中混凝土应变随荷载增加整体呈线性增加趋势，最大压应变为−129.6 με，远小于混凝土极限应变值，结构受力在强度允许范围内；卸载后残余变形很小，轨道弹性较好；静载试验过程中结构未见肉眼可见裂纹，结构承载能力和抗裂性能满足要求.
3） 在200万次疲劳荷载作用下，轨道结构整体受力变形较小，疲劳试验过程中变化幅值不大，轨道结构表面及层间界面未见裂缝，轨道结构抗疲劳性能良好.
4） 减振型装配式无砟轨道减振效果显著且减振稳定性较好，频率为100～125 Hz，最大减振效果可达12.4 dB.
致谢：中铁第四勘察设计院集团有限公司科技研发课题（2019K011，2020K155）.
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图 6 长宽比对承载力比值的关系
Figure 6. Ralation of cross-sectional aspect ratio on bearing capacity
图 7 基于本文和文献数据的线性拟合分析
Figure 7. Linear regression analysis of data obtained in this study and those from literature
表 1 试件参数
Table 1. Parameters of specimens
试件编号 a/mm b/mm t/mm L/mm fcu/MPa fck/MPa σ0.2/MPa 120 × 60 × 4 120.0 61.3 4.4 359.7 44.0 28.9 538 120 × 60 × 5 119.5 60.4 5.4 360.3 44.0 28.9 581 120 × 80 × 4 119.8 81.0 4.2 359.6 44.0 28.9 516 120 × 80 × 5 120.5 81.1 5.0 361.0 44.0 28.9 558 120 × 120 × 4 120.8 120.3 4.0 360.2 44.0 28.9 549 120 × 120 × 5 120.0 120.5 5.4 360.5 44.0 28.9 578 120 × 120 × 6 120.5 120.1 5.8 361.2 44.0 28.9 598 
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表 2 各试件的基本参数
Table 2. Basic parameters of all specimens
试件编号 As/mm2 Ac/mm2 σ0.2/MPa fck/MPa η 数据来源 120 × 60 × 4 1523 5836 538 29.48 2.00 本文 120 × 60 × 5 1824 5390 581 29.48 2.00 120 × 80 × 4 1606 8094 516 29.48 1.50 120 × 80 × 5 1921 7847 558 29.48 1.50 120 × 120 × 4 1857 12745 578 29.48 1.00 120 × 120 × 5 2462 11939 598 29.48 1.00 120 × 120 × 6 2680 11829 549 29.48 1.00 200 × 110 × 4C40 2346 19088 503 31.22 1.80 文献[24] 160 × 80 × 3C40 1339 11637 536 31.22 2.00 160 × 80 × 3C60 1328 11568 536 41.47 2.00 140 × 80 × 3C40 1282 9861 486 31.22 1.75 140 × 80 × 3C60 1282 9861 486 41.47 1.75 150 × 150 × 6C40 3292 19250 497 31.22 1.00 150 × 150 × 6C60 3293 19281 497 41.47 1.00 150 × 150 × 3C40 1615 20988 448 31.22 1.00 150 × 150 × 3C60 1614 20989 448 41.47 1.00 100 × 100 × 2C30 856 9308 385 20.10 1.00 文献[17] 100 × 100 × 2C60 776 9269 385 35.51 1.00 100 × 100 × 5C30 1841 8123 458 20.10 1.00 100 × 100 × 5C60 1806 8151 458 35.51 1.00 50 × 50 × 2C20 384 2116 353 14.41 1.00 文献[18] 50 × 50 × 2C30 384 2116 353 23.38 1.00 50 × 50 × 3C20 564 1936 440 14.41 1.00 50 × 50 × 3C30 564 1936 440 23.38 1.00 100 × 100 × 3C20 1164 8836 358 14.41 1.00 100 × 100 × 3C30 1164 8836 358 23.38 1.00 100 × 100 × 5C20 1900 8100 435 14.41 1.00 100 × 100 × 5C30 1900 8100 435 23.38 1.00 150 × 150 × 3C20 1764 20736 268 14.41 1.00 150 × 150 × 3C30 1764 20736 268 23.38 1.00 150 × 150 × 5C20 2900 19600 340 14.41 1.00 150 × 150 × 5C30 2900 19600 340 23.38 1.00
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表 3 承载力计算与试验值
Table 3. Calculated and tested values of bearing capacity
序号 试件编号 规范计算值 N /kN Ntest/kN Nexp/kN 文献[28] 文献[29] 文献[30] 文献[31] 文献[32] 1 120 × 60 × 4 985.75 970.45 954.93 1127.31 925.15 1261 1344 2 120 × 60 × 5 1115.91 1101.78 971.97 1340.03 1059.94 1632 1708 3 120 × 80 × 4 1090.13 1068.95 1132.21 1206.18 1006.19 1362 1410 4 120 × 80 × 5 1268.14 1247.58 1251.20 1435.89 1186.61 1732 1764 5 120 × 120 × 4 1455.26 1421.92 1584.14 1560.61 1323.19 1814 1866 6 120 × 120 × 5 1710.51 1679.26 1755.92 1895.83 1586.73 2274 2460 7 120 × 120 × 6 1946.23 1915.16 1938.93 2166.75 1823.13 2854 2430 8 200 × 110 × 4C40 1775.96 1692.74 1974.76 1915.92 2069.53 1627 2151 9 160 × 80 × 3C40 1081.01 1030.27 1209.70 1158.21 1259.98 882 1308 10 160 × 80 × 3C60 1191.53 1177.88 1352.79 1305.55 1427.86 1015 1369 11 140 × 80 × 3C40 930.91 887.91 1030.11 1008.94 1082.57 1049 1131 12 140 × 80 × 3C60 1031.98 1020.35 1160.93 1143.72 1233.44 1097 1192 13 150 × 150 × 6C40 2237.10 2153.17 2398.18 2458.97 2533.17 2768 2847 14 150 × 150 × 6C60 2436.20 2413.45 2652.82 2733.36 2830.11 2972 2967 15 150 × 150 × 3C40 1378.76 1287.25 1577.12 1495.00 1701.56 1381 1492 16 150 × 150 × 3C60 1593.48 1568.71 1852.90 1767.94 1701.15 1620 1621 17 100 × 100 × 2C30 516.65 517.06 571.55 546.95 608.80 534 613 18 100 × 100 × 2C60 627.90 672.20 721.54 696.10 790.01 687 651 19 100 × 100 × 5C30 1006.45 1006.81 1037.03 1115.46 1086.86 1410 1379 20 100 × 100 × 5C60 1116.59 1155.55 1162.70 1276.07 1259.15 1488 1431 21 50 × 50 × 2C20 166.04 174.22 177.42 178.63 155.86 261 224 22 50 × 50 × 2C30 185.02 198.32 198.70 205.09 165.81 282 235 23 50 × 50 × 3C20 276.05 283.54 283.80 314.89 266.74 417 393 24 50 × 50 × 3C30 293.42 305.59 287.35 341.35 275.84 543 404 25 100 × 100 × 3C20 544.03 578.18 586.94 570.90 501.53 716 709 26 100 × 100 × 3C30 623.29 678.83 682.87 676.75 543.06 757 757 27 100 × 100 × 5C20 943.22 974.52 993.26 1037.35 904.26 1449 1326 28 100 × 100 × 5C30 1015.87 1066.78 1042.10 1143.19 942.33 1490 1369 29 150 × 150 × 3C20 771.55 851.70 840.98 818.60 671.81 1062 897 30 150 × 150 × 3C30 957.55 1087.88 1078.87 1056.76 769.27 1209 1009 31 150 × 150 × 5C20 1268.43 1344.19 1362.93 1344.69 1174.16 1935 1668 32 150 × 150 × 5C30 1444.24 1567.43 1574.79 1582.84 1266.28 2048 1773
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