State of the Art in Connection of Vertically Distributed Reinforcements for Precast Shear Wall
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摘要: 装配式剪力墙结构是我国高层住宅常用的结构形式之一,其可靠的竖向连接是保证结构安全的关键. 按照竖向分布钢筋在楼层处连接数量(连接程度)不同,装配式剪力墙竖向连接可分为全部连接、部分连接和不连接3种. 基于国内外相关的研究成果,系统总结了3种连接程度装配式剪力墙的竖向分布钢筋连接形式、构造特点与受力性能,并深入分析了竖向分布钢筋连接程度对剪力墙抗震性能影响,全面梳理了其研究存在的不足. 在此基础上,提出基于剪力墙截面受压、受剪承载力等效原则的一种竖向分布钢筋不连接边缘构件现浇装配式剪力墙结构,并给出相关设计计算方法. 最后对装配式剪力墙新型连接技术与无损检测技术等方面做出了展望,并指出竖向分布钢筋不连接装配式剪力墙结构是未来更具前景发展方向之一.Abstract: Precast concrete shear wall structure is one of the most common structures for China ’s high-rise residential buildings. Reliable vertical connection is critical for the structure to ensure safety. According to the number of vertically distribution reinforcement connections or lap joints (connection degree) on the floor, the vertical connection for precast shear wall can be divided into three forms: full connection, partial connection and no connection. Based on relevant research, for three kinds of connection degrees of precast shear wall, the connection form of vertically distributed reinforcements, structural characteristics and mechanical properties are systematically summarized. Then the influence of the vertically distributed reinforcement connection on the seismic performance of the shear wall and the deficiencies of the current research are analyzed. Further, based on the principle of equivalent bending and shear resistance, a new shear wall structure with non-connected vertical distribution reinforcement is proposed, and its design calculation method is presented. Finally, the new connection technology and nondestructive testing technology for precast shear wall are predicted, and it is pointed out that the precast shear wall structure with non-connected vertically distributed reinforcements is more promising in the future.
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青藏铁路的开通对促进青藏高原的交通与经济建设发挥了重要作用. 为进一步提高其运输能力和效益,青藏铁路格拉段电气化工程提上日程. 青藏铁路格拉段穿越青藏高原多年冻土地段546.43 km,地质条件复杂,路基的冻胀融沉病害严重[1-2]. 由于接触网支柱桩基础承担的上部荷载较小且桩长较短,在长期冻融循环约束冻胀作用下易产生冻拔失稳或破坏[3]. 如何保证接触网支柱桩基础的冻拔稳定性是青藏铁路格拉段电气化改造工程中的关键问题[4-5].
目前,在冻土地基中桩基冻拔方面,国内外学者已通过现场试验、模型试验与数值模拟的方法取得了一定的研究成果:Lu等[6]通过引入关于层状饱和土的状态向量、静态波向量和反射-透射矩阵(RTM)的基本解,建立层状冻土与单桩相互作用的第二类Fredholm积分方程,并对其进行了数值求解;Zhou等[7]采用现场试验与数值模拟的方法研究了热管对青藏高原多年冻土区输电塔基热力学特性的影响;王腾飞等[8-10]研究了季节冻土区光伏支架螺旋桩基础在单向冻结条件下的冻拔响应及半螺旋桩的抗冻拔理论计算方法;为减小桩基冻拔量,锥形桩与扩底桩逐渐被应用于工程实践中,许健等[11-16]采用模型试验、理论分析及数值模拟的方法对冻土区锥形桩与扩底桩的抗冻拔性能及其影响因素进行深入研究,并对扩底桩的优化选型进行总结分析. 上述研究中,桩周土体都产生水平方向的对称冻胀. 然而,铁路接触网支柱桩基是设置于既有路基中的柱型构件,其稳定性受路基与边坡2个方向冷(热)量的共同影响,桩周土体产生水平方向的非对称冻胀. 关于多年冻土区既有路基活动层在二维冻融过程中桩基受力变形方面的研究成果较少.
鉴于此,本文通过大比例模型试验,对多年冻土区不同桩型的接触网支柱桩基在冻融作用下的相关热力学特性开展研究. 探讨在冻拔作用下等截面圆形桩、直锥柱形桩及曲锥柱形桩的抗冻拔效果,得到接触网支柱桩基础的地温、冻拔位移、切向冻胀力的分布规律,揭示接触网支柱桩基在冻融循环作用下的受力变形机理.
1. 试验设计
1.1 试验土样与试验装置
为更好地体现青藏铁路路基土体对接触网桩基础的影响,试验用土取自青藏铁路沱沱河车站,接触网下部基础钻孔施工试验的现场. 试验土体的最大干密度为1.92 g/cm3,其中,小于0.075 mm粒径的颗粒占5.6%,根据土工试验方法标准(GB/T 50123—2019)[17],该土样定义为含细粒土砂(SF). 试验所用低温环境箱的内尺寸为3.2 m (长) × 1.7 m (宽) × 1.9 m (高). 制作1.6 m (长) × 1.0 m (宽) × 1.0 m (高)的模型箱,置于低温环境箱,模型箱四周均覆盖保温隔热材料. 为模拟多年冻土,采用2个冷浴系统分别模拟控制环境温度与多年冻土层的温度.
1.2 模型桩与测试元件布设
为降低接触网支柱桩基的冻拔力,改变普通等截面圆形桩在活动层的桩基截面形状,本次试验中共设置3种截面形式的模型桩,分别为等截面圆形桩Z1、圆锥柱形桩Z2及曲锥柱形桩Z3. 根据模型试验相似原理,土质、含水量及环境温度与现场实际情况一致,现场接触网支柱桩基预设计桩长8 m,桩径0.55 m. 模型桩采用有机玻璃加工制作,桩身材料的密度、弹性模量与导热系数分别为1.18 g/cm3、2.56 GP和0.19 W/(m·℃). 结合现有的试验条件,将模型试验的几何相似比取为1∶10. 模型桩的具体尺寸及应变片布设见图1所示. 沿桩身同一深度处对称布设BE120-3AA-P300型号应变片,利用同一深度处相同的温度变化来消除温度对应变片的影响,其中一片沿桩身轴向贴在外表面(测量片),另一片沿桩身环向贴于相应的位置(温度补偿片). 在应变采集仪中采用半桥接线法.
试验采用PT100温度传感器测试土体温度,精度为 ± 0.1 ℃. 图2为模型桩及测试元件布设图,温度传感器共布设3个断面,从左到右依次为断面A、断面B与断面C,每个断面有2个测温孔,分别位于路基与边坡上. 环境箱内布设3个环境温度测点. 在桩顶布设2个位移传感器实时测试桩顶的竖向与水平位移,在Z1与Z2桩之间、Z2与Z3桩之间分别布设3个位移计,测试路基、路肩及边坡土体的位移. 根据文献[7]的研究成果,距桩3.4 倍桩径处土体的冻胀位移基本不受桩体影响,故本试验中模型桩之间的相互影响忽略不计.
2. 试验方法步骤
选取青藏高原沱沱河地区一年内正弦气温变化函数为
Ta(t)=−2.5+12.0sin(2πt/8640+π/2), (1) 式中:-2.5为年平均气温,12.0为气温振幅,t为时间,h.
模型试验共设计3个冻融循环,正式试验前通过多次预试验可得:若时间相似比取1∶10,即模型试验中3.6 d模拟现场的1年,土体的冻融深度达不到30 cm;当时间相似比取1∶6时,冻融深度约为30 cm. 因此,将模型试验的时间相似比取为1∶6,即模型试验中10.0 d模拟现场的1年. 模型试验中环境箱温度按式(2)控制.
T(t)=−2.5+12.0sin(2πt/240+π/2). (2) 试验步骤主要包含:
步骤1 准备试验. 按试验设计加工制作试验模型箱,模型箱四周均粘贴保温隔热材料,底部设计冷浴管路;按各模型桩的设计尺寸加工有机玻璃模型桩,桩周粘贴布设BE120-3AA-P300型号应变片;将现场取回的土样配备足量含水量为15%的试验用土,将其搅拌充分均匀后用塑料布包裹并静置72 h.
步骤2 土样分层填筑压实及测设元件布设. 在模型箱内壁涂抹凡士林,以此来消除模型箱边界对土体的约束作用. 试验填土初始含水量15%,分10层填筑,压实度按0.93控制,模型箱内壁粘贴软皮尺以控制土层的填筑厚度,桩身附近的土体采用橡皮锤击实. 填筑过程中,温度及位移传感器按图2进行布设.
步骤3 模型箱底板与顶板温度的控制. 将底板温度调为−2 ℃恒温控制,顶板调制为10 ℃, 静置30 d,形成初始温度场.
步骤4 开始试验. 按T(t) 调节环境温度实现土体的冻融变化.
步骤5 试验数据的自动采集. 自动实时采集冻融循环过程中应变、温度传感器与位移传感器的读数.
3. 试验结果分析
3.1 温度场分布
试验中断面A、B、C的温度场分布基本一致,以断面B桩Z2附近路基与边坡上2个测温孔的温度场进行分析. 图3为断面B路基与边坡测温孔不同深度土层温度随时间的变化曲线,其中第17天的数据缺失. 由图3可以看出:整个试验共进行30.0 d,为3个冻融循环,随着T(t)的变化,不同深度土层温度随时间也呈正弦状分布,能较好地模拟现场实际地温的变化情况;各土层温度的变化相对于环境温度出现滞后现象,且随深度的增加,滞后效应越明显;下冷板能较好地控制模型下部土层的地温,路基与边坡2个测温孔深90 cm处的平均地温约为−1.5 ℃ .
通过试验进程中所得的各测点温度,绘制冻融过程中断面B路基与边坡处的等温线分布,如图4所示. 由图可得:试验开始阶段,模型箱底部20 cm 厚的土层处于冻结状态,其他土层都为未冻土,随着环境温度的降低,基础与土体的热量向环境中扩散,冻结锋面下移,土层主要发生自上而下的冻结. 经过一个冻结期后,整个基础完全处于冻结状态. 随着环境温度的升高,模型上部土层融化,路基测温孔第2、3个周期的最大融化深度分别为31.5 cm和28.0 cm,边坡测温孔第2、3个周期的最大融化深度分别为17.0、14.0 cm.
图5为路基与边坡2个测温孔地温沿深度变化的对比曲线. 由图可以看出:冻土上限以上活动层地温正负温变化较剧烈,其中第11、12、19、20 天活动层地温为正值,呈融化状态,第16天活动层地表地温最低,达到 −8.1 ℃. 通过比较2个测温孔的地温数值,发现相同时间同一深度处2个测温孔的数据存在较大的差异,在暖季阶段,边坡测温孔的地温比相同条件下路基测温孔的地温较高;在寒季阶段,边坡测温孔的地温比相同条件下路基测温孔的地温较低,且在活动层内这种现象愈剧烈. 以上说明路基体的冻结(融化)受路基顶面与边坡的2个方向冷(热)量的共同影响,是一个二维冻结(融化)问题,接触网支柱基础路基与边坡两侧的温度场是非对称分布的.
第1个周期,由于土层的填筑与环境箱内初始温度等因素的影响,试验数据的变化规律相对杂乱,在下面的分析中以第10天为起点. 图6(a)为路基、路肩及边坡处土体表层的位移随时间的变化曲线. 由图可知:路基、路肩及边坡处位移变化趋势基本一致,都与环境温度的变化密切相关. 当环境温度为正温阶段,路基、路肩及边坡土体位移基本不变,环境温度降为负温时,土体的冻结速率较快,土层位移迅速发生冻胀,路基、路肩及边坡处土体最大冻胀量分别为2.2、4.3、3.1 mm,其中,路肩处的位移最大. 产生以上现象的原因是环境温度降低时,冷量从路基顶面与边坡2个方向进入路基体,路基土体在2个方向上产生二维冻结,导致路肩处的冻胀位移最大. 当环境温度为正温并升高时,路基、路肩及边坡处土体位移均产生融沉,基本回到冻胀起始前的位移.
图6(b)、(c)为桩顶竖向与水平位移随时间的变化曲线. 由图可知:桩顶位移的变化与土体位移的变化规律基本一致,亦与环境温度的变化密切相关;在第2个冻融周期内桩Z1、Z2、Z3的竖向冻拔量分别为0.26、0.12、0.15 mm,桩Z2、Z3的竖向冻拔量分别为桩Z1的46%、58%,说明直锥柱形桩与曲锥柱形桩在整个冻结过程中有较好的抗冻拔效果;路基土体冻结过程中桩Z1、Z2、Z3的桩顶都会产生较小的水平冻胀位移,分别为0.10、0.13、0.14 mm.
3.2 桩身应力
图7为第2个冻融周期内桩身轴力沿深度的分布曲线. 由图可以看出:活动层土体在冻结融化过程中,桩长范围内的轴力都为拉力,随桩长增加0~0.3 m范围内轴力先增大,随后轴力逐渐减小,即桩长0.3 m断面处是桩身的一个中性点;轴力在整个桩长范围内呈非均匀变化,活动层内(0.3 m以上)桩身各截面的轴力差变化较大,多年冻土层内桩身各截面的轴力差变化较小. 将桩长30.0 cm处的轴力进行比较,结果如图8所示. 由图可以看出:桩身轴力与环境温度有密切的关系,随环境温度逐渐降低,桩身各截面的轴力均逐渐增大,当环境温度升高,桩身各截面的轴力均逐渐降低,其中,第16 天的桩身轴力最大,桩Z1、Z2、Z3在第16 天的轴力分别为5.66、4.56、4.01 kN;与桩Z1相比,桩Z2及桩Z3的轴力分别降低19.4%与27.5%.
图9为温度与桩侧切向应力沿深度的变化曲线. 由图可以看出:与桩身轴力的变化规律相似,活动层内的切向应力为方向向上的冻胀应力,且变化较剧烈,在冻深附近由正值转变为负值,永冻层内的切向应力为方向向下的冻结应力. 是由于随环境温度的降低,活动层内的土体冻结后产生向上的冻胀变形,桩基的存在对土体的自由冻胀产生约束作用,从而在桩侧产生向上的切向冻胀力,永冻层的土体对桩的向上运动或运动趋势有抑制作用,导致桩土之间的冻结应力发挥作用;切向冻胀力的最大值出现在地表附近,桩Z1、Z2、Z3在第16 天的最大切向冻胀应力分别为157.2、153.5、159.4 kPa;活动层内的平均切向冻胀应力为109.3、106.4、97.7 kPa.
3.3 桩型对切向冻胀力的影响分析与讨论
由冻结过程桩基的受力特点可知,桩基冻深处的轴力为切向冻胀总力. 3种桩基础的冻深Zn均约为0.3 m,表1为不同桩型模型桩的受力情况对比. 表中: S 为冻深范围内桩和冻土的接触面积,F为桩基的切向冻胀总力, τ为冻深范围内各桩平均切向冻胀应力. 由表可以看出:桩型的改变可明显降低F,桩Z3的切向冻胀总力最小,桩Z2次之. 桩Z1、Z2、Z3切向冻胀总力之比为1.00∶0.81∶0.71,与S之比呈正相关,且比值接近,τ 之比约等于1∶1∶1.
表 1 不同桩型模型桩的受力对比Table 1. Stress comparison of model piles in different shapes桩 Zn/m S/cm2 F/kN τ/kPa Z1 0.3 518 5.66 109.3 Z2 0.3 447 4.56 106.4 Z3 0.3 427 4.01 97.7 环境温度降低时,桩周土体逐层自上而下低发生冻结. 以第1层土冻结时对桩基的作用力进行分析:当土体冻结时,产生竖向冻胀力V1和水平冻胀力H1,每层土的厚度为ΔH,桩基锥角为 β,如图10所示.
将V1和H1沿桩侧与垂直桩侧分解,则第1层土体作用于桩基础的切向应力和法向应力分别为
{τ1=V1cosβΔH+H1sinβΔH,σ1=H1cosβΔH−V1sinβΔH. (3) 结合式(3)与表1,直(曲)锥柱形桩比等截面圆形桩的抗冻拔效果好的主要原因可归纳为以下2点:
1) 由于锥形桩桩侧斜面的存在,改变了桩基的受力状态,式(3)中V1sin β 表现为拉应力,导致桩侧水平应力减小. 冻土桩基接触面的抗剪强度与法向应力的大小呈正相关. 因此,锥形桩桩土界面的极限抗剪强度相比于等截面桩较低,更易达到极限抗剪强度.
2) 随着桩周土体冻胀变形的发展,若桩土界面达到极限强度,则桩土界面产生滑移. 冻深范围内各桩平均切向冻胀应力的差异较小,但曲锥柱形桩与冻土的接触面积最小,从而导致曲锥柱形桩的切向冻胀总力最小,抗冻拔效果最好.
4. 结 论
1) 路基体的冻结(融化)受路基顶面与边坡 的2个方向冷(热)量的共同影响,是一个二维冻结(融化)问题,接触网支柱桩基础路基与边坡两侧的温度场是非对称分布的,桩基附近的最大融深约为 30.0 cm,边坡测温孔的最大融深约为15.0 cm.
2) 土体与桩顶的位移均与环境温度的变化密切相关. 路基土体的二维冻结现象导致路肩处的冻胀位移最大,路基、路肩及边坡处土体最大冻胀量分别为2.2、4.3、3.1 mm. 等截面圆形桩的竖向冻拔量为0.26 mm,直锥柱形桩与曲锥柱形桩的竖向冻拔量仅为Z1的46%、58%,3根桩的桩顶均产生约为0.10 mm的水平冻胀量.
3) 活动层土体在冻结过程中桩基础整体受拉,冻深处的轴力最大. 等截面圆形桩的最大切向冻胀总力为5.66 kN,与等截面圆形桩相比,直锥柱形桩与曲锥柱形桩分别降低19.4%与27.5%. 切向应力在活动层内为方向向上的切向冻胀应力,永冻层内为方向向下的冻结应力,切向冻胀应力的最大值出现在地表附近.
4) 桩周土体冻融作用下,曲锥柱形桩具有竖向冻拔位移小、切向冻胀总力小的特点,即曲锥柱形桩具有较好的抗冻拔效果. 研究成果可为多年冻土区铁路电气化接触网支柱基础的抗冻拔设计提供参考.
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中华人民共和国住房和城乡建设部,中华人民共和国国家计划委员会,中华人民共和国国家经济贸易委员会,等. 关于推进住宅产业现代化提高住宅质量的若干意见[J]. 中国房地产金融,2000,28(1): 5-6,24. 肖绪文,曹志伟,刘星,等. 我国建筑装配化发展的现状、问题与对策[J]. 建筑结构,2019,49(19): 1-4.XIAO Xuwen, CAO Zhiwei, LIU Xing, et al. Status,problems and countermeasures of prefabricated buildings in China[J]. Building Structure, 2019, 49(19): 1-4. PENG Y Y, QIAN J R, WANG Y H. Cyclic performance of precast concrete shear walls with a mortar–sleeve connection for longitudinal steel bars[J]. Materials and Structures, 2016, 49(6): 2455-2469. doi: 10.1617/s11527-015-0660-0 马军卫,潘金龙,尹万云,等. 灌浆套筒连接全装配式框架-剪力墙结构抗震性能试验研究[J]. 工程力学,2017,34(10): 185-194.MA Junwei, PAN Jinlong, YIN Wanyun, et al. Experimental study on seismic performance of fullprecast shear wall-frame structures with reinforcement spliced by grout-filles leeves[J]. Engineering Mechanics, 2017, 34(10): 185-194. WU L, TIAN Y, SU Y, et al. Seismic performance of precast composite shear walls reinforced by concrete-filled steel tubes[J]. Engineering Structures, 2018, 162: 72-83. doi: 10.1016/j.engstruct.2018.01.069 SEIFI P, HENRY R S, INGHAM J M. Panel connection details in existing New Zealand precast concrete buildings[J]. Bulletin of the New Zealand Society for Earthquake Engineering, 2016, 49(2): 190-199. doi: 10.5459/bnzsee.49.2.190-199 陈云钢,刘家彬,郭正兴,等. 装配式剪力墙水平拼缝钢筋浆锚搭接抗震性能试验[J]. 哈尔滨工业大学学报,2013,45(6): 83-89. doi: 10.11918/j.issn.0367-6234.2013.06.015CHEN Yungang, LIU Jiabin, GUO Zhengxing, et al. Test on seismic performance of precast shear wall with reinforcements grouted in holes and spliced indirectly in horizontal connections[J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2013, 45(6): 83-89. doi: 10.11918/j.issn.0367-6234.2013.06.015 刘家彬,陈云钢,郭正兴,等. 螺旋箍筋约束波纹管浆锚装配式剪力墙的抗震性能[J]. 华南理工大学学报 (自然科学版),2014,42(11): 92-98.LIU Jiabin, CHEN Yungang, GUO Zhengxing, et al. Seismic behavior of precast shear wall with rectangular spiral stirrups-constraint grouted corrugated pipe connection[J]. Journal of South China University of Technology (Natural Science Edition), 2014, 42(11): 92-98. 吴东岳,梁书亭,郭正兴,等. 改进型钢筋浆锚装配式剪力墙压弯承载力计算[J]. 哈尔滨工业大学学报,2015,47(12): 112-116. doi: 10.11918/j.issn.0367-6234.2015.12.020WU Dongyue, LIANG Shuting, GUO Zhengxing, et al. Bending bearing capacity calculation of the improved steel grouted connecting precast wall[J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2015, 47(12): 112-116. doi: 10.11918/j.issn.0367-6234.2015.12.020 何军保,朱张峰,董军. 装配式混凝土剪力墙抗震性能试验研究[J]. 南京工业大学学报(自然科学版),2017,39(4): 127-133.HE Junbao, ZHU Zhangfeng, DONG Jun. Research on seismic performance of precast concrete shear wall structure[J]. Journal of Nanjing Tech University (Natural Science Edition), 2017, 39(4): 127-133. WU D, LIANG S, SHEN M, et al. Experimental estimation of seismic properties of new precast shear wall spatial structure model[J]. Engineering Structures, 2019, 183: 319-339. doi: 10.1016/j.engstruct.2018.12.096 连星,叶献国,王德才,等. 叠合板式剪力墙的抗震性能试验分析[J]. 合肥工业大学学报(自然科学版),2009,32(8): 1219-1223. doi: 10.3969/j.issn.1003-5060.2009.08.024LIAN Xing, YE Xianguo, WANG Decai, et al. Experimental analysis of seismic behavior of superimposed slab shear walls[J]. Journal of Heifei University of Technology (Natural Science), 2009, 32(8): 1219-1223. doi: 10.3969/j.issn.1003-5060.2009.08.024 吴海燕. 水平拼缝部位采用强连接的叠合板式剪力墙抗震性能研究[D]. 合肥: 合肥工业大学, 2014. 种迅,叶献国,蒋庆,等. 水平拼缝部位采用强连接叠合剪力墙抗震性能研究[J]. 建筑结构,2015,45(10): 43-48.CHONG Xun, YE Xianguo, JIANG Qing, et al. Seismic behavior study of the superimposed shear wall with strong connection in horizontal connection[J]. Building Structure, 2015, 45(10): 43-48. CHUM, LIU J, SUN Z. Experimental study on mechanical behaviors of new shear walls built with precast concrete hollow moulds[J]. European Journal of Environmental and Civil Engineering, 2019, 23(12): 1424-1443. 李刚. 装配整体式低轴压比混凝土剪力墙结构抗震性能研究[D]. 北京: 中国建筑科学研究院, 2016. 侯全胜. 装配整体式高轴压比混凝土剪力墙结构抗震性能研究[D]. 济南: 山东大学, 2019. 余志武,彭晓丹,国巍,等. 装配式剪力墙U型套箍连接节点抗震性能[J]. 浙江大学学报(工学版),2015,49(5): 975-984.YU Zhiwu, PENG Xiaodan, GUO Wei, et al. Seismic performance of precast concrete shear wall with U-type reinforcements ferrule connection[J]. Journal of Zhejiang University (Engineering Science), 2015, 49(5): 975-984. 余志武,彭晓丹,国巍,等. 装配式剪力墙结构新型连接节点的构造与抗震性能研究[J]. 西安建筑科技大学学报(自然科学版),2015,47(2): 160-164,191.YU Zhiwu, PENG Xiaodan, GUO Wei, et al. New node connection mode and seismic performance of precast concrete shearwall structure[J]. Journal of Xi’an University of Architecture & Technology (Natural Science Edition), 2015, 47(2): 160-164,191. 余琼,孙佳秋,许雪静,等. 钢筋套筒灌浆搭接连接的装配式剪力墙抗震试验[J]. 同济大学学报(自然科学版),2017,46(10): 1348-1359.YU Qiong, SUN Jiaqiu, XU Xuejing, et al. Experimental study on seismic behavior of precast shear walls with reinforcement splicedby grouted sleeve lapping connector[J]. Journal of Tongji University (Natural Science), 2017, 46(10): 1348-1359. XU G, WANG Z, WU B, et al. Seismic performance of precast shear wall with sleeves connection based on experimental and numerical studies[J]. Engineering Structures, 2017, 150: 346-358. doi: 10.1016/j.engstruct.2017.06.026 GUO W, ZHAIZ, CUI Y, et al. Seismic performance assessment of low-rise precast wall panel structure with bolt connections[J]. Engineering Structures, 2019, 181: 562-578. doi: 10.1016/j.engstruct.2018.12.060 SEIFI P, HENRY R S, INGHAM J M. In-plane cyclic testing of precast concrete wall panels with grouted metal duct base connections[J]. Engineering Structures, 2019, 184: 85-98. doi: 10.1016/j.engstruct.2019.01.079 张微敬, 钱稼茹, 孟涛, 等. 带现浇暗柱的装配式圆孔板剪力墙抗震性能试验研究[J]. 建筑结构学报, 2009(增刊2): 47-51.ZHANG Weijing, QIAN Jiaru, MENG Tao, et al. Test study on seismic behavior of prefabricated hollow-core shear walls with cast-in-situ boundary columns[J]. Journal of Building Structures, 2009(S2): 47-51. CHEN X, MINGJIN C, JILIANG L, et al. Shear behavior of precast concrete wall structure based on two-way hollow-core precast panels[J]. Engineering Structures, 2018, 176: 74-89. doi: 10.1016/j.engstruct.2018.08.103 中国人民共和国住房和城乡建设部, 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局. 装配式混凝土建筑技术标准: GB/T51231—2016[S]. 北京: 中国建筑工业出版社, 2017. SOUDKI K A, RIZKALLA S H, LEBLANC B. Horizontal connections for precast concrete shear walls subjected to cyclic deformations:part 1:mild steel connection[J]. Precast/Prestressed Concrete Institute Journal, 1995, 40(4): 78-96. SOUDKI K A, RIZKALLA S H, LEBLANC B. Horizontal connections for precast concrete shear walls subjected to cyclic deformations:part 2:prestressed connections[J]. Precast/Prestressed Concrete Institute Journal, 1995, 40(5): 82-96. SOUDKI K A, WEST J S, RIZKALLA S H, et al. Horizontal connections for precast concrete shear wall panels under cyclic shear loading[J]. Precast/Prestressed Concrete Institute Journal, 1996, 41(3): 64-80. 李义龙. 装配式剪力墙齿槽式连接抗震性能试验研究[D]. 天津: 天津大学, 2013. 张锡治,韩鹏,李义龙,等. 带现浇暗柱齿槽式装配式钢筋混凝土剪力墙抗震性能试验[J]. 建筑结构学报,2014,35(8): 88-94.ZHANG Xizhi, HAN Peng, LI Yilong, et al. Seismic behavior of prefabricated alveolar type RC shear walls with cast-in-place embedded columns[J]. Journal of Building Structures, 2014, 35(8): 88-94. KANG S M, KIM O J, PARK H G. Cyclic loading test for emulative precast concrete walls with partially reduced rebar section[J]. Engineering Structures, 2013, 56: 1645-1657. doi: 10.1016/j.engstruct.2013.07.036 钱稼茹,杨新科,秦珩,等. 竖向钢筋采用不同连接方法的装配式钢筋混凝土剪力墙抗震性能试验[J]. 建筑结构学报,2011,32(6): 51-59.QIAN Jiaru, YANG Xinke, QIN Heng, et al. Tests on seismic behavior of precast shear walls with various methods of vertical reinforcement splicing[J]. Journal of Building Structures, 2011, 32(6): 51-59. 张微敬,钱稼茹,陈康,等. 竖向分布钢筋单排连接的装配式剪力墙抗震性能试验[J]. 建筑结构,2011,41(2): 12-16.ZHANG Weijing, QIAN Jiaru, CHEN Kang, et al. Tests on seismic behavior of precast shear walls with vertical distributed reinforcements spliced by a single row connecting rebars[J]. Building Structure, 2011, 41(2): 12-16. 张微敬,钱稼茹,于检生,等. 竖向分布钢筋单排间接搭接的带现浇暗柱预制剪力墙抗震性能试验[J]. 土木工程学报,2012,45(10): 89-97.ZHANG Weijing, QIAN Jiaru, YU Jiansheng, et al. Tests on seismic behavior of precast shear walls with cast-in-situ boundary elements and vertical distributed reinforcements spliced by a single row of steel bars[J]. China Civil Engineering Journal, 2012, 45(10): 89-97. 黄灿灿. 竖向分布钢筋部分连接的混合装配式剪力墙抗震性能研究[D]. 徐州: 中国矿业大学, 2019. GU Q, DONG G, WANG X, et al. Research on pseudo-static cyclic tests of precast concrete shear walls with vertical rebar lapping in grout-filled constrained hole[J]. Engineering Structures, 2019, 189: 396-410. doi: 10.1016/j.engstruct.2019.03.069 郑清林,王霓,陶里,等. 套筒灌浆缺陷对装配式混凝土柱抗震性能影响的试验研究[J]. 土木工程学报,2018,51(5): 79-87.ZHNENG Qinglin, WANG Ni, TAO Li, et al. Experimental study on effects of grout defects on seismic performance of assembled concrete columns[J]. China Civil Engineering Journal, 2018, 51(5): 79-87. DAZIO A, BEYER K, BACHMANN H. Quasi-static cyclic tests and plastic hinge analysis of RC structural walls[J]. Steel Construction, 2009, 31(7): 1556-1571. Structural Engineering Society of New Zealand (SESOC). Practice note−design of conventional structural systems following Canterbury earthquakes: interim design standards 0.4[S/OL]. New Zealand: The Canterbury Earthquakes Royal Commission. (2011-12-04) [2020-03-15]. https://www.sesoc.org.nz/download/sesoc-interim-design-guidance-0-9-pdf/. LAGO B D, MUHAXHERI M, FERRARA L. Numerical and experimental analysis of an innovative lightweight precast concrete wall[J]. Engineering Structures, 2017, 137: 204-222. doi: 10.1016/j.engstruct.2017.01.073 HIDALGO P A, LEDEZMA C A, JORDAN R M. Seismic behavior of squat reinforced concrete shear walls[J]. Earthquake Spectra, 2002, 18(2): 287-308. doi: 10.1193/1.1490353 赵作周, 柯江华, 钱稼茹. 分布钢筋对剪力墙受力性能的影响[C]//第17届全国结构工程学术会议论文集(第Ⅱ册). 北京: 中国力学学会工程力学杂志社, 2008: 213-216. LU Y, HENRY R S, GULTOM R, et al. Cyclic testing of reinforced concrete walls with distributed minimum vertical reinforcement[J]. Journal of Structural Engineering, 2016, 143(5): 04016225.1-04016225.17. 曹万林,张建伟,田宝发,等. 带暗支撑低矮剪力墙抗震性能试验及承载力计算[J]. 土木工程学报,2004,37(3): 44-51. doi: 10.3321/j.issn:1000-131X.2004.03.006CAO Wanlin, ZHANG Jianwei, TIAN Baofa, et al. Experimental study on aseismatic peoperty and calculation of load-carrying capacity for low-rise RC shear walls with concealed bracings[J]. China Civil Engineering Journal, 2004, 37(3): 44-51. doi: 10.3321/j.issn:1000-131X.2004.03.006 中华人民共和国住房和城乡建设部. 装配式混凝土结构技术规程: JGJ 1—2014[S]. 北京: 中国建筑工业出版社, 2014. 曹万林,张建伟,田宝发,等. 钢筋混凝土带暗支撑中高剪力墙抗震性能试验研究[J]. 建筑结构学报,2002,23(6): 26-32,55. doi: 10.3321/j.issn:1000-6869.2002.06.004CAO Wanlin, ZHANG Jianwei, TIAN Baofa, et al. Experimental study on seismic behavior of mid-rise RC shear wall with concealed bracings[J]. Journal of Building Structures, 2002, 23(6): 26-32,55. doi: 10.3321/j.issn:1000-6869.2002.06.004 张建伟. 不同高宽比带暗支撑剪力墙抗震性能试验研究[D]. 北京: 北京工业大学, 2001. 汪梦甫,邹同球. 带暗支撑装配式叠合剪力墙抗震性能试验研究[J]. 湖南大学学报(自然科学版),2017,44(1): 54-64.WANG Mengfu, ZOU Tongqiu. Experimental study on seismic behavior of precast composite shear wall with concealed bracing[J]. Journal of Hunan University (Natural Sciences), 2017, 44(1): 54-64. 汪梦甫,宋兴禹,汪帜辉. 高阻尼混凝土带暗支撑剪力墙抗震性能试验研究[J]. 地震工程与工程振动,2013,33(5): 153-161.WANG Mengfu, SONG Xingyu, WANG Zhihui. Experimental study on seismic performance of high damping concrete shear wall with concealed bracings[J]. Journal of Earthquake Engineering and Engineering Vibration, 2013, 33(5): 153-161. 汪梦甫,易辙. 新型带暗支撑U型筋装配式叠合板剪力墙抗震性能试验研究[J]. 工程抗震与加固改造,2019,41(1): 1-10.WANG Mengfu, YI Zhe. Experimental study on seismic performance of precast composite shear wall with concealed bracings and U-shape steel bar[J]. Earthquake Resistant Engineering and Retrofitting, 2019, 41(1): 1-10. 张亚卿. 带暗支撑水平拼接叠合剪力墙试验研究及有限元分析[D]. 长沙: 湖南大学, 2017. -